Bài giảng Kết cấu thép 1 - Chương 1: Thép và sự làm việc của thép - Nguyễn Văn Hiếu

Nội dung text: Bài giảng Kết cấu thép 1 - Chương 1: Thép và sự làm việc của thép - Nguyễn Văn Hiếu

1. KẾT CẤU THẫP 1 CCHHƯƯƠƠNNGG 11:: TTHHẫẫPP && SSỰỰ LLÀÀMM VVIIỆỆCC CCỦỦAA TTHHẫẫPP GV: NGUYỄN VĂN HIẾU 1 Tp. HCM, Thỏng 02/2013
2. Đ1. VẬT LIỆU THẫP TRONG XÂY DỰNG Thép và gang là hợp kim đen của sắt (Fe) và cacbon (C), ngoài ra còn một số các chất khác có tỉ lệ không đáng kể, như oxy (O), phốtpho (P), silic (Si), v.v Quặng sắt, luyện trong Gang là lò luyện Thép, thành phần lò cao hợp kim Fe thép để lượng chính là sắt === và C, lượng khử bớt C C < oxyt (Fe2O3, C chiếm === 1,7%. Fe3O4) trên 1,7%. 2
3. 1. Phân loại thép xây dựng a. Theo thành phần hóa học của thép  Thép cacbon, với lượng cacbon dưới 1,7%, không có các thành phần hợp kim khác. Theo hàm lượng cacbon, lại chia ra: thép cacbon cao, vừa, thấp (thép xây dựng lượng cacbon < 0,22%).  Thép hợp kim, có thêm các thành phần kim loại khác như Cr, Ni, Mn, nhằm nâng cao chất lượng thép như tăng độ bền, tăng tính chống gỉ. Thép hợp kim thấp là thép có tỉ lệ của tổng các nguyên tố phụ thêm dưới 2,5%, đây là loại thép được dùng trong xây dựng. Thép hợp kim vừa và hợp kim cao không dùng làm kết cấu xây dựng. 3
4. b. Theo phương pháp luyện thép: Luyện thép từ gang là nhằm khử bớt cacbon và các chất phụ khác trong gang để đưa về hàm lượng yêu cầu đối với thép. Có hai phương pháp luyện chính: bằng lò quay và bằng lò bằng.  Luyện bằng lò quay: Không khí được thổi qua đáy vào nước gang lỏng để oxy hóa các hợp chất cần khử của gang (C, Si, Mn, P). Tùy theo thành phần của quặng làm gang có ít hay nhiều phôtpho, mà cấu tạo lò quay khác nhau: lò Bessmer; lò Thomas. Ưu nhược điểm: Năng suất cao, thời gian luyện mỗi mẻ chỉ chừng 30 phút, nhưng chất lượng thép không tốt vì N trong không khí hòa tan trong thép thành những bọt khí, làm thép giòn. Ngoài ra không thể khử hết hoàn toàn P là thành phần có hại làm cho thép bị già. 4
5. Phương pháp luyện bằng lò quay tiên tiến mới được áp dụng trong mấy chục năm gần đây là lò thổi oxy. Thép được sản xuất bằng phương pháp này có chất lượng tốt tương đương như thép lò bằng, nhưng rẻ hơn nhiều vì năng suất cao, thời gian luyện nhanh (40 - 50 phút). Hiện nay, các lò Bessmer và lò Thomas hầu như không được dùng nữa.  Luyện bằng lò bằng (lò Martin): Trong lò bằng, nước gang lỏng được trộn lẫn với thép vụn và được đốt nóng bằng khí đốt. Các chất của gang được oxy hóa bằng các sắt oxyt trong thép vụn. Thời gian luyện một mẻ từ 8 đến 12 giờ, năng suất thấp, giá thành thép cao. Nhưng thép có chất lượng tốt cấu trúc thuần nhất và thành phần thép có thể điều chỉnh được trong quá trình luyện. 5
6. c. Theo mức độ khử oxy Thép lỏng từ lò luyện được rót vào các khuôn và để nguội cho kết tinh lại. Tùy theo phương pháp để lắng nguội, chia ra: Thép sôi: thép khi nguội, bốc ra nhiều bọt khí như oxy, cacbon oxyt; các bọt khí làm cho cấu trúc của thép không đồng nhất. Thép tĩnh: thép tĩnh trong quá trình nguội không có hơi bốc ra, do đã được thêm những chất khử oxy như Si, Al, Mn. Những chất này khử hết oxy có hại và những tạp chất phi kim loại khác tạo nên xỉ nổi trên mặt. Thép nửa tĩnh: là trung gian giữa thép tĩnh và thép sôi, trong đó oxy không được khử hết. 7
7. 2. Cấu trúc và thành phần hóa học của thép a. Cấu trúc của thép Thép có cấu trúc tinh thể, có hai thành phần chính: - Ferit, các hạt màu sáng, chiếm tới 99% thể tích Cấu trúc của (ferit là sắt nguyên chất), có tính mềm và dẻo; thép cacbon thấp - Xementit là hợp chất sắt cacbua (Fe3C), rất cứng và giòn. ở thép cacbon thấp, xenmentit hỗn hợp với ferit thành peclit, là lớp mỏng màu thẫm nằm giữa các hạt ferit. Các lớp peclit bao quanh các hạt ferit mềm dẻo như một màng đàn hồi, quyết định sự làm việc dưới tải trọng và các tính chất dẻo của thép. Thép càng nhiều C thì màng peclit càng dày và thép càng cứng, kém dẻo. 8
8. b. Thành phần hóa học của thép Thép cacbon, ngoài hai thành phần chính là Fe và C, còn có các thành phần phụ khác như Mn, Si, S, P. Mn, làm tăng cường độ và độ dai của thép, làm giảm ảnh hưởng có hại của S. Nếu % Mn > 1,5%, thép trở nên giòn. Si là chất khử oxy. Si làm tăng cường độ của thép nhưng làm giảm tính chống gỉ, tính hàn, %Si < 0,3% đối với thép cacbon thấp. 9
9. Những hợp chất có hại, ảnh hưởng xấu đến chất lượng của thép: P, làm giảm tính dẻo và độ dai va chạm của thép, đồng thời làm thép trở nên giòn nguội. S làm cho thép giòn nóng, nên dễ bị nứt khi hàn và rèn. Các khí N, O2 trong không khí hòa vào kim loại lỏng làm cho thép bị giòn, giảm cường độ thép. Đối với thép hợp kim người ta cho thêm vào thép cacbon các nguyên tố kim loại như Cu, Ni, Cr, Ti, vanađi (V), Molipđen (Mo) v.v làm tăng tính năng cơ học, tăng độ bền chống gỉ của thép. 10
10. 3. Các mác thép dùng trong xây dựng 2 a. Thép cacbon thấp cường độ thường: ( f y≤290N/mm ) Hai loại chính: + thép cácbon thường (hàm lượng C từ 0,14%0,22%), là thép sôi hoặc nửa tĩnh + thép cácbon thường có thêm hàm lượng Mn 0,8%  1,1% . Tùy theo yêu cầu sử dụng các thép này dược chia làm ba nhóm: + Nhóm A: thép được đảm bảo chặt chẽ về tính chất cơ học; + Nhóm B: thép được đảm bảo chặt chẽ về thành phần hoá học; + Nhóm C: thép được đảm bảo về tính chất cơ học và cả thành phần hoá học. Các loại thép cacbon thấp có f y vào khoảng 2200 2700 daN/cm2 (giá trị lớn nhất ứng với chiều dầy t 20mm, khi chiều dầy thép càng tăng, các đặc trung cơ học càng giảm), fu từ 3300 đến 5400 daN/cm2. 11
11. Bảng 1 - Thép các bon TCVN 1765 : 1975 2 Giới hạn chảy fy , N/mm Độ dãn dài 0,%, Độ bền cho độ dày t, mm cho độ dày t, mm Mác thép kéo fu , 20 40 N/mm2 40 100 40 Không nhỏ hơn Không nhỏ hơn CT34s  220 210 200 33 32 30 CT34n,  230 220 210 32 31 29 CT34 CT38s  240 230 220 27 26 24 CT38n,  250 240 230 26 25 23 CT38 CT38nMn  250 240 230 26 25 23 CT42s  260 250 240 25 24 22 CT42n,  270 260 250 24 23 21 CT42 Thép dùng trong kết cấu thép thuộc nhóm C nên ở đầu mác thép có thêm ký hiệu C, thí dụ: CCT34, CCT38, CCT42. 12
12. b. Thép cường độ khá cao: Là thép cacbon thấp mang nhiệt 2 luyện hoặc thép hợp kim thấp. f y từ 3100 - 4000daN/cm , fu từ 4500 - 5400daN/cm2. c. Thép cường độ cao 2 Gồm các loại thép hợp kim có nhiệt luyện, f y 4400daN/cm 2 và fu 5900 daN/cm như các mác 16Mn2NV, 12Mn2SiMoV v.v Dùng thép cường độ cao, tiếp kiệm được vật liệu tới 25 - 30%. 13
13. Đ2. QUY CÁCH THẫP TRONG XÂY DỰNG Kết cấu xây dựng được chế tạo từ các thép tấm, thép hình có nhiều loại kích thước khác nhau. a) c) 1. Thép hình (TCVN 1656: d y 1993) B x x d y a. Thép góc B b) d) - Thép góc đều cạnh gồm 50 d loại tiết diện từ nhỏ nhất là y B L20 x20 3 đến lớn nhất là x x d L250 x 250 x 35. b - Thép góc không đều cạnh Thép góc và ứng dụng gồm 72 loại tiết diện từ nhỏ nhất là L30 20 3 đến lớn nhất là L200 150 25. 14
14. b. Thép chữ I (TCVN 1655: 1975) - Thép hình chữ I gồm có 23 a)y b) loại tiết diện, chiều cao từ d x x h 100 đến 600 mm (hình 1.10, a). y b - Từ các số hiệu 18 đến 30, Thép chữ I và ứng dụng còn có thêm tiết diện phụ, cùng chiều cao nhưng cánh rộng và dày hơn, ký hiệu thêm chữ ”a”, ví dụ I 22a. Chiều dài được sản xuất từ 4 đến 13m. 15
15. c. Thép chữ [ (TCVN 1654: 1975) a) b) c) Thép hình chữ [ gồm có y y 22 loại tiết diện, từ số d d x x x x hiệu 5 đến 40. h Từ số hiệu 14 đến 24 y y cũng có thêm loại tiết diện phụ “a”, cánh rộng Thép chữ [ và ứng dụng và dày hơn, ví dụ [ 22a. Chiều dài từ 4 đến 13 m. 16
16. d. Các loại thép hình khác Thép I cánh rộng, có tỉ a) y c) y x x d) lệ bề rộng cánh trên bề cao b) y x x h x x b:h là 1:1,65 đến 1:2,5, y y chiều cao tiết diện h có thể y tới 1000 mm. b Các loại tiết diện thép hình - Thép ống có hai loại: khác không có đường hàn dọc và có đường hàn dọc. - Ngoài ra, còn có những loại khác: thép chữ T, thép ray, thép vuông, thép tròn v.v 17
17. 2. Thép tấm - Thép tấm phổ thông, có bề dày 4 - 60 mm rộng 160 - 1050 mm chiều dài 6 - 12 m. - Thép tấm dày, có bề dày 4 - 160 mm, bề rộng từ 600 đến 3000 mm, dài 4 - 8 m. - Thép tấm mỏng, có bề dày 0,2 - 4 mm, rộng 600 -1400 mm, dài 1,2 - 4 m. - Ngoài ra, còn có loại thép tấm khác như: thép dải, rộng < 200 mm, thép tấm mặt có vân hình sóng. 18
18. 3. Thép hình dập, cán nguội - Từ các thép tấm mỏng, thép dải, y dày 2 - 16 mm, mang dập, cán y y x x h B r = 1,5 nguội. B x x x x t t - Thép góc đều cạnh, không đều y t y t y B b b cạnh, chữ [, tiết diện hộp v.v ngoài ra, có thể có những tiết diện rất đa dạng theo yêu cầu riêng. - Nhẹ hơn nhiều so với thép cán nóng, dùng chủ yếu cho các loại kết cấu thép nhẹ, cấu kiện chịu lực nhỏ nhưng cần có độ cứng lớn. - Khuyết điểm là có sự cứng nguội ở những góc bị uốn; chống gỉ kém hơn. 19
19. Đ3. SỰ LÀM VIỆC CỦA THẫP KHI CHỊU TẢI TRỌNG 1. Sự làm việc chịu kéo của thép P 2  ,kN/cm a. Biểu đồ ứng suất - biến dạng A khi kéo 50 D Kéo một mẫu thép mác CCT38 40 bằng tải trọng tĩnh tăng dần và 30 B C b A' vẽ đồ thị quan hệ giữa  và .  20 A h c tl d  10  - OA (giai đoạn tỉ lệ ), là một  O O' 4 8 12 16 20 đường thẳng, - tuyến tính, vật   l 100% liệu làm việc theo định luật l Biểu đồ kéo của thép cacbon Hook: =E.  tương ứng với thấp điểm A gọi là tl. - AA’, không còn giai đoạn tỉ lệ nữa, nhưng thép vẫn làm việc đàn hồi.  tương ứng với điểm A’ gọi là đh ( 0,05%). 20
20. P 2  ,kN/cm - A’B (giai đoạn đàn hồi dẻo). A Thép không còn làm việc đàn 50 D hồi nữa; E giảm dần đến bằng 0 40 30 B C b A' ở điểm B, ứng với  2400  20 A h c tl d 2  10  daN/cm .  O O' 4 8 12 16 20   l 100% l - BC (giai đoạn chảy dẻo). Đoạn nằm ngang, ứng với  = 0,2% đến  = 2,5% được gọi là thềm chảy.  tương ứng với giai đoạn chảy dẻo gọi là c. - CD (giai đoạn củng cố), ( = 2,5% đối với CCT38), thép không chảy nữa và lại có thể chịu được lực. Quan hệ ứng - là một đường cong thoải,  tăng nhanh. Mẫu thép bị thắt lại, tiết diện thu nhỏ và bị kéo đứt ứng với  ở điểm D≈4000daN/cm2 đối với CCT38. ứng suất này gọi là b, o=20% 25%. 21
21.  kN/cm 2 b - Hiện tượng thềm chảy chỉ 90 c 80 1 có ở thép có hàm lượng C 70 tl 60 từ 0,1-0,3%. Nếu ít cacbon, 50 2 b 40 các mạng peclit không đủ c 30 tl 20 để giữ các hạt ferit bị trượt. 10  o 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 Nếu nhiều cacbon, mạng 1 biểu đồ kéo của thép cacbon cao; peclit nhiều và dày sẽ luôn 2 biểu đồ kéo của thép cacbon thấp (CСT38). luôn ngăn cản không cho các hạt ferit trượt. Biểu đồ  -  của thép cacbon cao hầu như không có thềm chảy: sau giai đoạn đàn hồi, đường cong chuyển ngay sang giai đoạn củng cố. ở các loại thép này, giới hạn chảy được qui ước lấy ứng với biến dạng dư là  = 0,2%. 22
22. b. Các đặc trưng cơ học chủ yếu của thép: - Biểu đồ kéo của thép cho ta các đặc trưng cơ học chủ yếu của thép: giới hạn tỉ lệ tl; giới hạn chảy c; giới hạn bền b; biến dạng khi đứt o; môđun đàn hồi. - Quan trọng nhất là giới hạn chảy c đó là ứng suất lớn nhất có thể có trong vật liệu, không được phép vượt qua (ứng với  = 0,2%). - Tùy thuộc trị số của , có thể áp dụng các lí thuyết tính toán: - khi  tl : dùng lí thuyết đàn hồi, với E = const; - khi tl <  < c : dùng lý thuyết đàn hồi dẻo, với E const; - khi  = c : dùng lí thuyết dẻo. 23
23. - Giới hạn bền b. Đối với thép không có c thì b là trị số giới hạn cho ứng suất làm việc. Ngay với thép cacbon thấp, có thềm chảy, khi mà kết cấu được phép có biến dạng lớn, người ta có thể lấy ứng suất làm việc vượt quá c và bằng b chia cho một hệ số an toàn nhất định. - Biến dạng khi đứt o, đặc trưng cho độ dẻo và độ dai của thép. Đối với thép cacbon thấp, o rất lớn, tới 200 lần biến dạng khi làm việc đàn hồi. Có thể nói kết cấu thép không bao giờ bị phá hoại ở trạng thái dẻo. Kết cấu chỉ có thể có phá hoại khi thép đã chuyển thành giòn. - Sự làm việc chịu nén của thép không khác sự làm việc chịu kéo: cùng E, tl, đh, c. Chỉ có trong giai đoạn củng cố thì không xác định được b ở thép cacbon thấp, mẫu thép bị phình ra và tiếp tục chịu được tải lớn. Trong giai đoạn làm việc đàn hồi và đàn hồi dẻo, các đặc trưng cơ học tính toán của thép chịu kéo và chịu nén là giống nhau. 24
24. 2. Sự phá hoại giòn của thép: - Sự phá hoại giòn là sự phá hoại ở biến dạng nhỏ, kèm theo vết nứt, vật liệu làm việc trong giai đoạn đàn hồi. Sự phá hoại xảy ra là do bị đứt, lực tương tác giữa các phân tử bị mất đi, các phân tử bị xa rời nhau. - Sự phá hoại dẻo là sự phá hoại với biến dạng lớn, vật liệu làm việc trong giai đoạn dẻo, xảy ra do sự trượt giữa các phân tử (hạt tinh thể) khi mà ngoại lực lớn hơn lực chống trượt giữa các phân tử. 25
25. a. Hiện tượng cứng nguội. Đó là hiện tượng tăng tính giòn của thép sau khi bị biến dạng dẻo ở nhiệt độ thường. a) b) c) d)  kN/cm2  kN/cm 2  kN/cm2  kN/cm2 K3 K1 K2 o o o % o o1 % o 2 % o3 % 1 2 3 Hình 1.4. Sự cứng nguội của thép - Hiện tượng tăng giới hạn đàn hồi của thép do bị biến dạng dẻo trước gọi là hiện tượng cứng nguội. Sự cứng nguội tuy làm tăng cường độ của thép nhưng làm cho thép giòn nên coi là bất lợi đối với kết cấu thép. 26
26. b. Thép chịu trạng thái ứng suất phức tạp - sự tập trung ứng suất - Trạng thái ứng suất phức tạp là trường hợp ứng suất cục bộ, gây bởi các biến đổi đột ngột của hình dạng cấu kiện. max ở vị trí lỗ cắt >> tb. ứng suất theo hai phương x và y làm cho thép trở nên giòn. a)   b) x  kN/cm 2 3  y 2 1 1 50 40 1 30  x x 20  x  10 =    x %   y y y o 4 8 12 16 20 Sự tập trung ứng suất a) các quĩ đạo ứng suất khi kéo; b) biểu đồ thay đổi làm việc của thép 1-không có sự tập trung ứng suất (làm việc đàn hồi dẻo); 2-có sự tập trung ứng suất; 3-có sự tập trung ứng suất do rãnh cắt (làm việc giòn). 27
27. - Sự tập trung ứng suất không nguy hiểm nếu thép chỉ chịu tải trọng tĩnh. Với biến dạng dẻo, cb sẽ được phân đồng đều trên tiết diện, và như vậy không ảnh hưởng đến P phá hoại. - Trong tính toán thường không kể đến hiện tượng cb này. Tuy nhiên, với kết cấu chịu tải trọng động lực thì sự tập trung ứng suất là nguy hiểm vì làm cho thép dễ bị phá hoại giòn. 28
28. c. Thép chịu tải trọng lặp Khi thép chịu tải trọng lặp đi lặp lại nhiều lần nó có thể bị phá hoại ở <b. Người ta gọi đó là sự mỏi của thép. Sự phá hoại về mỏi mang tính chất phá hoại giòn, thường xảy ra đột ngột và kèm theo vết nứt. ứng suất phá hoại mỏi của thép gọi là cường độ mỏi. Cường độ mỏi ff phụ thuộc vào số chu kì lặp (thường ổn định với số lần lặp trên 2 106) và tính chất thay đổi của tải trọng. a) 2 ff , kN/cm b) + + + 40 + max + max + = 1 + max min 3 max tb  20 min =0 + min t + min t t ~17 = =0,33 = =0  min +max + max 6  10 10 n  min = =-1 0 2 4 6 8 10 12 14 + max Cường độ mỏi a) quan hệ ff và số chu kỳ; b) các đặc trưng biến đổi ứng suất 29
29. d. Sự hoá già của thép - Theo thời gian, tính chất của thép thay đổi dần; c và b tăng lên, độ giãn và độ dai va đập giảm đi, thép trở nên giòn hơn (gọi là sự hoá già). Nguyên nhân là trong các tinh Hiện tượng già thể ferit vẫn còn các chất C, N hòa tan. của thộp Các chất này dần dần tách ra và tạo nên các lớp cứng giữa các hạt ferit. Thép trở nên cứng hơn nhưng kém dẻo hơn. Thép sôi có cấu trúc hạt kém thuần nhất, dễ bị lão hóa hơn cả. - Sự lão hóa tự nhiên dù có làm tăng cường độ thép nhưng không được kể đến trong tính toán vì nó đồng thời làm cho thép kém dẻo, tăng giòn. 30
30. e. ảnh hưởng của nhiệt độ - Nhiệt độ từ 2000C3000C tính chất của thép thay đổi rất ít. - Nhiệt độ từ 3000C3300C cấu trúc của thép bắt đầu thay đổi, thép trở nên giòn hơn. - Khi nhiệt độ tăng tiếp, c và b 0 giảm rất nhanh, nếu ở 500 C có c 2 = 1400 daN/cm , b = 2500 daN/cm2 thì chỉ cần ở nhiệt độ 0 2 600 C thì c = 400 daN/cm , b = 500 daN/cm2. 31
31. 0 0 - Nhiệt độ t = 600 C  650 C được gọi là nhiệt độ dẻo, khi đó c =0; t =7000C thép có mầu đỏ hồng, gọi là hiện tượng quá nhiệt; t > 15000C thép bắt đầu chuyển sang thể lỏng. 0 0 - Nhiệt độ âm, t < 0 C, c tăng nhưng thép giòn hơn; t < -10 C tính dẻo của thép giảm rõ rệt; t = -450C  600C thép trở nên rất giòn, dễ nứt. h. Độ dai va đập Đánh giá mức độ thép dễ chuyển sang giòn và ảnh hưởng của ứng suất tập trung. Dùng một mẫu có cắt khấc, đặt dưới búa đập dạng con lắc, nâng con lắc lên để rơi tự do đập gẫy mẫu, hiệu số thế năng trứơc sau khi đập gẫy mẫu chính bằng công 32
32. phá hoại mẫu. Tại tiết diện cắt khấc, ứng suất phân bố không đều; tác dụng va chạm làm tăng khả năng vật liệu thép chuyển sang giòn. Độ dai va đập có giá trị bằng công phá hoại mẫu chia cho diện tích tiết diện mẫu. Đối với thép cacbon thấp, độ dai va đập ở trong khoảng 70 - 100 Nm/cm2 (bảng A.3 TCXDVN 338:2005 33
33. Đ4. PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN KẾT CẤU THẫP Mục đích: đảm bảo cho kết cấu không bị vượt quá trạng thái giới hạn khiến cho chúng không thể sử dụng được nữa với hiệu quả kinh tế tương ứng. 1. Phương pháp tính kết cấu thép theo trạng thái giới hạn a) Trạng thái giới hạn: Trạng thái giới hạn là trạng thái mà kết cấu thôi không thỏa mãn các yêu cầu đề ra đối với công trình khi sử dụng cũng như khi xây lắp. - Nhóm TTGH thứ nhất: mất khả năng chịu lực hoặc không còn sử dụng được nữa phá hoại về bền. - Nhóm TTGH thứ hai: không còn sử dụng bình thường được. 34
34. b) Điều kiện tính toán: Đối với nhóm TTGH thứ nhất, điều kiện an toàn về khả năng chịu lực có dạng: N S c + Nội lực N gây bởi tải trọng tính toán P (PP Q  n). Khi có nhiều tải trọng (Pi) tác dụng đồng thời: c N  Pi Ni Q  n n c , trong đó Ni: nội lực do Pi= 1; nc: hệ số tổ hợp + Khả năng chịu lực S là nội lực giới hạn của cấu kiện, biểu thị dạng tích số của đặc trưng hình học tiết diện (A, W ) với f . c. S Af y c Aft c Afu c viết là: S Af c hoặc S  M  u ()m  u trong đó u = 1,3 : hệ số an toàn đối với cấu kiện tính theo giới hạn bền. Đối với nhóm TTGH thứ hai, điều kiện giới hạn phải đảm bảo: c Nếu i là biến dạng gây bởi tải trọng đơn vị thì  Pi nc ni . 35
35. 2. Cường độ tiêu chuẩn và cường độ tính toán Cường độ tiêu chuẩn là đặc trưng cơ bản của vật liệu được qui định trong TCVN thiết kế kết cấu. Đối với thép cacbon và thép cường độ khá cao: cường độ tiêu chuẩn f y  c . Đối với thép không có biến dạng chảy (cường độ cao) và cả trong những trường hợp kết cấu có thể làm việc quá giới hạn dẻo thì cường độ tiêu chuẩn fu  c . Cường độ tính toán f và fu  c bằng cường độ tiêu chuẩn chia cho hệ số an toàn vật liệu  M . Một số hệ số sử dụng trong việc xác định cường độ tính toán: Hệ số điều kiện làm việc  c : Hệ số an toàn về sử dụng  n: phụ thuộc vào mức độ quan trọng, cấp độ bền của công trình. 36
36. Bảng 2 - Cường độ tính toán của thép cán và thép ống Cường độ tính Trạng thái làm việc Ký hiệu toán Kéo, nén, uốn - theo giới hạn chảy f f = fy /M - theo giới hạn bền ft ft= fu /M Trượt fv fv = 0,58 fy /M ép mặt lên đầu mút (khi tì sát) fc fc = fu /M ép mặt trong khớp trụ khi tiếp xúc chặt fcc fcc = 0,5 fu /M fcd = 0,025 fu ép mặt theo đường kính của con lăn fcd /M 37
37. 3. Tải trọng và tác động Tải trọng và tác động để tính toán kết cấu được lấy theo TCVN 2737-1995 Tải trọng và tác động. a. Phân loại tải trọng Tải trọng thường xuyên; Tải trọng tạm thời : + Tải trọng tạm thời dài hạn; + Tải trọng tạm thời ngắn hạn; + Tải trọng đặc biệt 38
38. b. Tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán Đặc trưng cơ bản của tải trọng là giá trị tiêu chuẩn của chúng, được xác lập trên cơ sở thống kê và được cho trong tiêu chuẩn. Tải trọng thường xuyên do trọng lượng các kết cấu được xác định theo số liệu của các tiêu chuẩn và của các nhà máy chế tạo, theo kích thước và khối lượng thể tích của vật liệu. Tải trọng tạm thời tác dụng lên sàn nhà được qui định theo tiêu chuẩn tải trọng TCVN 2737-1995. Hệ số độ tin cậy về tải trọng Q xét đến sự biến thiên của tải trọng do những sai lệch ngẫu nhiên. Khi tính đến kết cấu theo nhóm trạng thái giới hạn thứ nhất thì dùng tải trọng tính toán. Khi tính kết cấu theo nhóm trạng thái giới hạn thứ hai thì chỉ dùng tải trọng tiêu chuẩn. 39
39. c. Tổ hợp tải trọng Các tải trọng tác dụng đồng thời lên công trình, tạo nên những tổ hợp tải trọng, các tổ hợp tải trọng được chia ra: Tổ hợp cơ bản, bao gồm các tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và ngắn hạn. Tổ hợp đặc biệt, gồm các tải trọng thường xuyên, các tải trọng tạm thời dài hạn và ngắn hạn, và một trong các tải trọng đặc biệt. Sự xuất hiện đồng thời của nhiều tải trọng đều với trị số lớn nhất, là ít có xác suất xảy ra hơn là khi chỉ có ít tải trọng. Xét đến thực tế đó, người ta dùng hệ số tổ hợp nc. Khi trong tổ hợp cơ bản mà chỉ có một tải trọng ngắn hạn thì nc = 1. Còn trong tổ hợp cơ bản có hai hay nhiều tải trọng ngắn hạn thì nc = 0,9. Khi tính với tổ hợp đặc biệt thì nc = 0,8. 40
40. Đ5. TÍNH TOÁN CẤU KIỆN CƠ BẢN 1. Cấu kiện chịu kéo đúng tâm N Cấu kiện chịu kéo được kiểm tra bền công thức: f  c , An trong đó: N : nội lực dọc do tải trọng tính toán; An : diện tích thực, đã trừ đi các giảm yếu của tiết diện cấu kiện; c hệ số điều kiện làm việc của cấu kiện chịu kéo. Trong trường hợp cho phép có biến dạng dẻo lớn, hoặc đối với thép cường độ cao không có vùng chảy thì có thể tính theo giới hạn bền, nhưng có thêm hệ số an toàn u , lấy bằng 1,3: N f  t c An  u 41
41. 2. Cấu kiện chịu uốn a. Tính cấu kiện chịu uốn trong giai đoạn đàn hồi Độ bền của cấu kiện chịu uốn trong một mặt phẳng được kiểm tra bền theo TTGH thứ nhất bằng công thức M  = f  c; Wn VS  = f  It v c 42
42. b. Tính cấu kiện chịu uốn có biến dạng dẻo Với giả thiết thép là P a) b) c)  c c đàn hồi dẻo lý tưởng, L _ c biểu đồ ứng suất ở giai W  h đoạn khớp dẻo sẽ có M= dạng hai hình chữ h + nhật, mà hoành độ là Sự làm việc của cấu kiện chịu uốn c. Mômen uốn giới hạn ứng với giai đoạn này là M  c ydA  c 2S trong đó: S : mômen tĩnh của nửa tiết diện đối với trục trung hòa; y khoảng cách từ trọng tâm vi phân tố diện tích đến trục trung hoà. 43
43. So sánh công thức này với công thức của giai đoạn đàn hồi M = cW, thấy 2S đóng vai trò của W, nhưng ở giai đoạn dẻo, ta gọi là mômen chống uốn dẻo Wd = 2S. Mômen chống uốn dẻo Wd > W. Đối với tiết diện chữ nhật, Wd = 1,5W; tiết diện chữ I, Wd = 1,12W. Công thức tính cấu kiện chịu uốn có c M   xét biến dạng dẻo là:  = f  c Wd   Tác dụng đồng thời của  và  làm tăng sự biến dạng dẻo. Sự chảy xuất hiện khi c 2 2 Biểu đồ ứng suất tương  td  3  đạt  c . đương 44
44. Sự chảy có thể xuất hiện không chỉ ở các thớ biên, mà thậm  chí ngay cả ở trục trung hòa khi mà ứng suất tiếp đạt  c ; trị 3  số này gọi là ứng suất chảy khi trượt thuần túy  c . c 3 Qui phạm cho dùng phương pháp tính gần đúng để tính cấu kiện chịu uốn đồng thời với cắt có xét đến biến dạng dẻo như sau: 2 2  td  3  1,15 f  c c. Tính cấu kiện theo trạng thái giới hạn thứ hai Cấu kiện chịu uốn phải được kiểm tra về biến dạng như sau: Biến dạng đàn hồi gây bởi tải trọng tiêu chuẩn không được vượt quá độ võng giới hạn cho phép [ ]. [ ] 45
45. 3. Cấu kiện nén đúng tâm a. Tính về bền Tiến hành đối với những thanh ngắn, chiều dài không lớn quá 5 6 lần bề rộng tiết diện. Trạng thái giới hạn là khi ứng suất đạt  c , nên tính toán cũng giống như của thanh chịu kéo. b. Tính về ổn định a) b) Thanh chịu nén ở vào trạng thái cân bằng ổn N 2  kN/cm l định khi lực nén < lực tới hạn. Khi lực nén đạt  tới trị số tới hạn, thanh không còn thẳng nữa, bị uốn cong trong mặt phẳng có độ cứng nhỏ nhất ở trạng thái cân bằng cong. Sau đó, dù y l tải trọng chỉ tăng rất ít, thanh cũng bị cong rất E Et nhanh và mất khả năng chịu lực. % Đối với thanh liên kết khớp hai đầu chịu N nén đúng tâm, lực tới hạn xác định bằng công EI Cấu kiện chịu nén đúng tâm thức Ơle: 2 min ; . a) sự uốn dọc; b) biểu đồ kéo Ncr 2 l0 .l lo và xác định Et 46
46. Hỡnh 1.5. Hệ số  theo dạng liờn kết 2 đầu thanh nộn 47
47. N 2 EI 2 E 2 E Ứng suất tới hạn tương ứng:  cr min cr A ( l2 A ) 2 2 o lo imin I trong đó: i min ; A - diện tích tiết diện nguyên; min A Công thức trên chỉ đúng khi E có giá trị không đổi, tức là chỉ trong biến dạng đàn hồi, khi  <  tl khi đó cấu kiện sẽ mất ổn định trước khi mất bền ngoài đàn hồi. Từ đó rút ra max để vẫn dùng được công thức Ơle E 2100000  105.  tl 2000 48
48. Với độ mảnh nhỏ hơn, sự mất ổn định xảy ra khi đã có biến d dạng dẻo. Môđun biến dạng biến đổi E , bằng hệ số góc t d của tiếp tuyến với đường cong biểu đồ kéo, nên Et còn gọi là 2 Et môđun tiếp tuyến, ứng suất tới hạn cr = . 2 Trong kết cấu thực tế, không thể có sự nén dọc trục hoàn toàn. Do đó, cấu kiện chịu nén dọc trục phải được tính toán như nén lệch tâm với độ lệch tâm nhỏ. N Kiểm tra ổn định của thanh nén dọc trục:  =  e A cr  e Để tiện tính toán, qui phạm đưa vào hệ số uốn dọc cr . f N Công thức kiểm tra ổn định có dạng:  .f.  . A c 49
49. 4. Cấu kiện chịu kéo lệch tâm và nén lệch tâm Những cấu kiện này vừa chịu lực dọc trục vừa chịu mômen uốn. Trong hầu hết mọi trường hợp, các cấu kiện chịu lực dọc đặt lệch tâm so với trục e M / N . a. Tính cấu kiện kéo lệch tâm và cấu kiện ngắn nén lệch tâm Cấu kiện kéo lệch tâm và cấu kiện ngắn nén lệch tâm được N M tính theo độ bền: f . c An Wn 2 Khi cấu kiện làm bằng thép ( c 5800 daN/cm ) và chỉ chịu tải trọng tĩnh thì trạng thái giới hạn về độ bền có thể xét đến sự phát triển của biến hình dẻo. Công thức tính toán có xét đến 3 / 2 N M biến dạng dẻo theo tiêu chuẩn là: 1 An f c cWn  c f Hệ số c tùy thuộc dạng tiết diện, cho trong tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép. 50
50. b. Tính về ổn định của thanh nén lệch tâm (nén - uốn) a) b) Ngay lúc mới đặt tải trọng, thanh  e N đã bị cong do M = N.e. Khi N tăng, biến dạng tăng không tuyến tính với f l e cr N, do M = N(e + f) gây nên. Thanh  sẽ phải tính theo sơ đồ biến dạng và f có thể lập được đường cong quan hệ fth N giữa N hoặc ứng suất nén do N ( Cấu kiện nén lệch tâm a) sơ đồ làm việc; b)  0 N / A) với độ võng f của thanh. đường cong N f. Khi N đạt trị số Ncr , f của thanh tăng vọt, thanh bị mất ổn định. e ứng suất tới hạn  cr phụ thuộc vào: 51
51. Độ mảnh . Để tiện tính toán cho nhiều loại thép khác f nhau,   . E Độ lệch tâm e của lực dọc. Trong tính toán, dùng độ lệch tâm tương đối m e / ( là bán kính lõi của tiết diện, W / A với W là mômen chống uốn đối với thớ bị nén nhiều nhất của tiết diện). ứng suất biên được biểu diễn đơn giản qua m N M N eA  1  ( 1 m ). A W A W o Hình dạng của tiết diện. Độ lệch tâm tương đối tính đổi me .m( : hệ số hình dạng tiết diện xét đến mức độ tiết diện bị giảm yếu bởi biến hình dẻo). 52
52. Tiết diện chữ I, chỉ Tiết diện chữ I, cần vùng dẻo ăn khi uốn song sâu một ít vào tiết song với bản c diện đã chuyển  cánh thì chỉ c một phần diện một phần nhỏ  tích đáng kể sang diện tích dẻo, lúc đó, lấy  chuyển sang > 1 dẻo, nên  < 1 Với tiết diện chữ nhật thì  = 1. Trị số  cho trong bảng II.4 phụ lục II.  e Để tiện tính toán, qui phạm dùng hệ số = cr , hệ số giảm e f e cường độ tính toán khi nén lệch tâm, nén uốn. Khi đó  cr = e .f . 53
53. Kiểm tra ổn định trong mặt phẳng uốn: N N  =  e = .f hay .f o A cr e A e Hệ số e phụ thuộc  và độ lệch tâm tương đối tính đổi me được cho trong bảng II.2 phụ lục II. Kiểm tra ổn định thanh trong mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn: N .f  c (CA) y trong đó: y : hệ số uốn dọc khi nén đúng tâm, xác định theo độ mảnh y ; C : hệ số <1, phụ thuộc hình dạng tiết diện, y và độ lệch tâm tương đối tính đổi m1. 54