Nghiên cứu thực nghiệm cầu máng xi măng lưới thép ứng suất trước nhịp lớn trên máy tính

Nội dung text: Nghiên cứu thực nghiệm cầu máng xi măng lưới thép ứng suất trước nhịp lớn trên máy tính

1. NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM CẦU MÁNG XI MĂNG LƯỚI THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC NHỊP LỚN TRÊN MÁY TÍNH Phạm Cao Tuyến1 Tóm tắt: Dựa trên phần mềm ANSYS, bài báo đã tiến hành thiết kế mô phỏng kết cấu cầu máng XMLT-ƯST theo các tham số đã định. Thông qua phần mềm này tiến hành nghiên cứu thực nghiệm trạng thái ứng suất – biến dạng kết cấu cầu máng XMLT-ƯST với các tham số kích thước hình học, áp lực nước, lực căng cáp thay đổi từ đó xây dựng các quan hệ làm cơ sở cho việc lựa chọn vật liệu XMLT, loại cáp, số lượng cáp ứng suất trước phù hợp với từng loại kích thước cầu máng. Từ khóa: ANSYS, cầu máng, xi măng lưới thép, ứng suất trước, thực nghiệm 1. ĐẶT VẤN ĐỀ dạng và nứt, vấn đề được xem là nhạy cảm với Khi cầu máng cần vượt qua các nhịp lớn, giải kết cấu XMLT vỏ mỏng. pháp hữu hiệu để tăng khả năng chịu lực theo Trong phương pháp căng sau, thân máng phương dọc của máng là sử dụng ứng suất trước XMLT được thi công trước có chừa sẵn các lỗ (ƯST). Đối với kết cấu bê tông cốt thép ƯST, tại vị trí bố trí cốt thép ứng suất trước, đợi cho hiện nay có hai phương pháp căng cáp ƯST là: thân máng đạt tới cường độ chịu lực (không nhỏ phương pháp căng trước và phương pháp căng hơn 70% cường độ thiết kế), luồn cốt thép ứng sau. Do thân máng xi măng lưới thép (XMLT) suất trước qua lỗ, lợi dụng thân máng làm bệ có dạng vỏ trụ và chiều dày của thân máng rất căng cốt thép. Sau khi căng xong cốt thép, dùng mỏng, nên chỉ thích hợp với cốt thép ƯST đặt các đầu neo neo chặt cốt thép vào hai đầu máng, thẳng và dùng phương pháp căng sau. Với tiếp đến phụt vữa vào đầy lỗ. Ứng suất trước phương pháp căng sau dễ dàng khống chế được trong thép qua đầu neo truyền vào thân máng lực kéo căng cáp, cốt thép trong từng giai đoạn, làm cho máng chịu nén trước như thể hiện trên nên cũng thuận tiện trong việc khống chế biến Hình 1. a/ Thân máng thi công có chừa lỗ; b/ Luồn dây thép và kéo căng c/ Neo cột thép; d/ Phụt vữa vào lỗ và bịt đầu Hình 1: Phương pháp tạo ứng suất trước trong cầu máng XMLT Thực tế đã chứng minh việc xác định trạng để xây dựng bài toán tổng quát mô phỏng kết cấu thái ứng suất và chuyển vị của cầu máng XMLT cần thay đổi nhiều lần các giá trị như kích thước theo bài toán vỏ mỏng không gian bằng phương hình học, tải trọng (áp lực nước, lực căng cáp), pháp phần tử hữu hạn là hợp lý nhất do phản vật liệu [1]. Dựa trên phần mềm này, tác giả đã ánh tương đối chính xác sự làm việc thực tế của tiến hành thiết kế mô phỏng kết cấu cầu máng cầu máng,1tính toán theo lý thuyết dầm có vẻ XMLT-ƯST theo các tham số định trước, từ đó đơn giản về mặt lý thuyết nhưng khó thực hành. làm cơ sở cho việc nghiên cứu thực nghiệm trạng ANSYS là một phần mềm phân tích phần tử thái ứng suất – biến dạng kết cấu cầu máng. hữu hạn thông dụng, có khả năng thiết kế theo 2. PHÂN TÍCH KẾT CẤU CẦU MÁNG tham số dựa trên ngôn ngữ lập trình FORTRAN XMLT–ƯST BẰNG ANSYS 2.1. Mô phỏng kết cấu cầu máng XMLT-ƯST 1 Trường Đại học Thủy lợi Mô phỏng kết cấu thân máng XMLT- ƯST 122 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 49 (6/2015)
2. không gian theo phương pháp phần tử hữu hạn lượng riêng (kN/m3) và lực căng cáp (kN). bao gồm 2 loại phần tử: - Chiều cao nước chứa trong máng (Hn), khối - Thân máng sử dụng phần tử khối (SOLID187). lượng riêng nước. - Cáp ƯST sử dụng phần tử liên kết (LINK8). - Lực kéo cáp ứng suất trước được gán thông Sử dụng ngôn ngữ lập trình theo tham số qua biến dạng tương đối ban đầu của dây cáp trong phần mềm ANSYS (APDL- ANSYS =T/EF. Parametric Design Language) để xây dựng bài Với việc mô phỏng kết cấu thân máng toán phân tích kết cấu chuyên dụng dưới dạng XMLT-ƯST theo phương thức APDL, trình tự file macro, tiến hành giải bài toán kết cấu thân giải bài toán kết cấu cầu máng XMLT-ƯST trở máng XMLT-ƯST. Với phương thức này sẽ cho nên đơn giản, thuận tiện cho người sử dụng, rất thấy tính hiệu quả cao nhất, đáp ứng được yêu hiệu quả về mặt thời gian. cầu thực nghiệm hàng loạt bài toán kết cấu ứng 2.2. Ví dụ tính toán kết cấu cầu máng với các loại kích thước thân máng thay đổi: XMLT-ƯST chiều dài L, đường kính D, chiều cao thân máng (1) Số liệu tính toán H; ứng với các cấp tải trọng, và các cấp lực nén Cầu máng chữ U có chiều dài nhịp đơn L = trước của cáp 18m, đường kính trong máng Do = 1,60m. Bán Mô phỏng kết cấu thân máng XMLT-ƯST kính trung bình của thân máng Ro = 0,82m, vách theo phương thức APDL bằng cách nhập dữ liệu đứng máng có chiều cao f = 1,05m, thân máng đầu vào thông qua cửa sổ giao diện người dùng. dày t = 0,04m. Tai máng có bề rộng a = 0,20m Các thông số cần nhập bao gồm: và chiều dày trung bình tai máng là b = 0,15m. - Chiều dài nhịp thân máng L (m). Thanh giằng ngang có kích thước mặt cắt ngang - Mặt cắt ngang: bán kính lòng máng Ro (m); hg = 0,15m, bg = 0,10m, khoảng cách các thanh chiều cao đoạn thẳng đứng f (m). giằng Lg = 2m. Chiều sâu cột nước Hn = 1,85m. - Chiều dày thân máng t (cm). Cốt thép ƯST gồm 5 sợi cáp có chiều dài bằng - Tai máng có kích thước b×h ngoài (m). chiều dài nhịp cầu máng được đặt ở phần dày - Thanh giằng có tiết diện b ×h (m), khoảng t t của đáy máng, vật liệu có cường độ tiêu chuẩn cách Lt (thường lấy 2m). c 2 Rat 16700daN / cm , môđun đàn hồi Eat = - Sườn ngang có kích thước bs×hs (m). 1,97 106 daN/cm2, tổng diện tích cốt thép ƯST - Chiều dày đáy máng to (m), bề rộng đáy 2 Aat = 4,94cm ; XMLT có mác vữa M300 có máng do (m). - Vật liệu XMLT: môđun đàn hồi (kN/m2), cường độ chịu nén Rn = 325daN/cm², cường độ hệ số Poisson, trọng lượng riêng (kN/m3). kéo dọc trục Rk = 38,75daN/cm², và môđun đàn 5 2 - Cáp căng trước: số lượng sợi cáp, đường hồi Exmlt = 2,1 10 daN / cm . Kích thước hình kính ống cáp (m), đường kính sợi cáp (m). học mặt cắt ngang máng cho ở Hình 2. Mô hình - Vật liệu cáp căng trước và lực căng cáp: hình học cầu máng và chi tiết vị trí, số lượng môđun đàn hồi (kN/m2), hệ số Poisson, trọng cáp ứng suất trước cho ở Hình 3 và Hình 4. Hình 2: Kích thước mặt cắt ngang cầu máng KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 49 (6/2015) 123
3. Hình 3: Mô hình hình học cầu máng chữ U dài Hình 4: Vị trí và cấu tạo cáp ƯST L = 18m (2) Kết quả tính toán a. Trường hợp cầu máng có ƯST (Lực nén trước: 875kN) và không có tải trọng nước: Hình 5: Tổng thể độ võng vồng ngược lên cầu Hình 6: ƯS theo phương dọc tại mặt cắt giữa máng XMLT-ƯST theo phương Y cầu máng XMLT-ƯST (đáy máng Sz=- 26,7daN/cm²; tai máng Sz=-11,65daN/cm²) b. Trường hợp cầu máng có ƯST (Lực nén trước: 875 kN) và có tải trọng đầy nước: Hình 7: Độ võng tại mặt cắt giữa cầu máng Hình 8: Tổng thể ứng suất của cầu máng XMLT-ƯST (Uy = -7,396 mm) XMLT-ƯST theo phương dọc Z 124 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 49 (6/2015)
4. (3) Nhận xét kết quả tính toán Mặt khác nếu cầu máng không có ƯST thì Kết quả tính toán cho cầu máng XMLT-ƯST khi chịu tải ứng suất kéo đáy máng sẽ đạt + có kích thước đường kính máng D = 1,60m, 43,09 daN/cm², lúc này sẽ vượt khả năng chịu chiều dài nhịp máng L = 18m ở trên như sau: kéo của vật liệu XMLT M300 có Rk= +38,75 Trường hợp cầu máng có tải trọng đầy daN/cm² cầu máng sẽ bị nứt và sẽ bị hỏng. nước và không có ƯST, ứng suất kéo ở đáy 3. PHÂN TÍCH KẾT QUẢ THỰC NGHIỆM máng Szđ= + 43,09 daN/cm², ứng suất nén ở tai VỀ NỘI LỰC VÀ BIẾN DẠNG CẦU MÁNG máng Szt= -84,48 daN/cm². Độ võng ở đáy XMLT–ƯST NHỊP LỚN máng hướng xuống dưới là -12,12mm. 3.1. Các trường hợp tính toán thực nghiệm Trường hợp cầu máng có tải trọng đầy Tiến hành tính toán thực nghiệm cho các nước và có ƯST với tổng lực nén trước là trường hợp kích thước máng thay đổi: đường 875kN. Ứng suất kéo ở đáy máng Szđ= +8,57 kính máng D = 0,80m; 1,0m; 1,20m; 1,40m; daN/cm², ứng suất nén ở tai máng Szt= -73,91 1,60m; 1,80m; 2,00m; 2,20m; 2,40m ứng với daN/cm². Độ võng ở đáy máng hướng xuống các loại chiều dài máng L = 10m; 12m; 14m; dưới là -7,396mm. 16m; 18m; 20m; 22m; 24m; 26m; 28m; 30m Trường hợp cầu máng không có tải trọng bằng phần mềm ANSYS. nước và có ƯST với tổng lực nén trước là Theo những kết quả nghiên cứu về nội lực và 875kN, trên toàn bộ thân máng đều xuất hiện biến dạng của cầu máng XMLT nhịp lớn đã ứng suất nén. Ứng suất nén ở đáy máng Szđ= - được công bố năm 2000 trong [2], trên cơ sở 26,68 daN/cm², ứng suất nén ở tai máng Szt= - thực nghiệm cho hàng ngàn bài toán tác giả đã 11,65 daN/cm². Độ võng ở đáy máng vồng lên đề xuất kích thước hợp lý của thân máng XMLT trên là +1,636mm. nhịp lớn. Trên cơ sở đó đã lựa chọn được các Từ kết quả trên cho thấy việc sử dụng ứng thông số thiết kế về các kích thước: tai máng, suất trước vào cầu máng XMLT khi trong máng thanh giằng, khoảng cách thanh giằng, tỉ số đầy nước đã giảm được hơn 80% ứng suất kéo ở D/H như sau: đáy máng: từ +43,09 daN/cm² chỉ còn +8,57 - Tỉ số giữa đường kính máng và chiều cao daN/cm², ứng suất nén ở tai máng cũng giảm máng thay đổi: D/H = 0,75  1 được gần 13%: từ -84,48 daN/cm² còn -73,91 - Khoảng cách giữa các thanh giằng: 2m daN/cm², độ võng cũng giảm được 39%: từ - - Kích thước thanh giằng và sườn máng: 12,12mm còn -7,396mm so với không dùng (0,10 0,10m)  (0,15 0,10m) ứng suất trước. Với việc ứng suất kéo đáy máng - Kích thước tai máng: + L ≤ 12m: 0,15 0,15m giảm 80% và độ võng giảm 39% cho thấy hiệu + L > 12m: (0,20 0,15m)  (0,20 0,20m) quả rất lớn trong việc cải thiện ứng suất và biến Vật liệu XMLT được tính toán với các giá trị dạng của cầu máng khi sử dụng ƯST trong cầu trung bình thông thường như sau: chiều dày của máng XMLT. thành máng là 4cm, được đặt 4 lớp lưới thép có Trường hợp cầu máng XMLT-ƯST khi chưa đường kính sợi thép 1mm và kích thước ô lưới có tải trọng nước thì toàn bộ ứng suất trong thân thép 1cm 1cm. Với môđun đàn hồi Exmlt= máng đều là ứng suất nén: ở đáy máng là -26,68 2,1 105 daN/cm 2 ; hệ số Poisson bằng 0,162; daN/cm² và ở tai máng là -11,65 daN/cm², độ 3 võng của đáy máng vồng lên trên là +1,636mm. trọng lượng riêng 25,0kN/m . Cốt thép ƯST có c 2 Đối với máng thủy lợi có thời gian làm việc cường độ tiêu chuẩn Rat 16700daN / cm ; 6 2 không tải tương đối nhiều hay thời gian chịu môđun đàn hồi Eat= 1,97 10 daN/cm ; hệ số ứng suất nén trên toàn bộ thân máng trong Poisson bằng 0,30. khoảng thời gian dài nên tuổi thọ của cầu máng 3.2. Kết luận kết quả tính toán thực nghiệm có thể tăng lên so với trường hợp máng chịu kéo (1) Kết luận về biến dạng liên tục. Qua phân tích kết quả tính toán thực nghiệm KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 49 (6/2015) 125
5. độ võng của tất cả các loại đường kính máng D luôn song song. = 0,80m; 1,0m; 1,20m; 1,40m; 1,60m; 1,80m; 2. Với cùng 1 loại đường kính máng thì biểu 2,0m; 2,20m; 2,40m, với chiều dài L= 10m ÷ đồ quan hệ (T~Sz) của ứng suất đáy máng trong 30m; Và qua nhận xét kết quả tính cho 3 loại trường hợp có tải của tất cả các loại chiều dài đường kính máng đại diện D = 0,80m; 1,60m; máng L= 10m ÷ 30m đều song song với nhau. và 2,40m ở trên. Cho thấy quan hệ giữa lực Khi có cùng 1 lực căng cáp T thì ứng suất kéo căng T của ƯST và độ võng Uy của máng đáy máng của các máng có cùng đường kính XMLT- ƯST đều có cùng các quy luật, như sau: tăng dần theo chiều dài L máng. 1. Tất cả biểu đồ quan hệ (T~Uy) của các 3. Hiệu quả cải thiện giảm ứng suất kéo thân loại đường kính máng, chiều dài máng đều là máng của cầu máng XMLT có ƯST là rất lớn, quan hệ tuyến tính tuyệt đối (R2=1). Trong tuy nhiên hiệu quả giảm ứng suất kéo đáy máng cùng 1 loại đường kính máng D và chiều dài sẽ giảm dần khi đường kính máng tăng dần. máng L, biểu đồ quan hệ (T~Uy) của trường 4. Tùy thuộc vào lực căng cáp T mà có hợp có tải và trường hợp không có tải đều song những giai đoạn trên toàn bộ thân máng chỉ có song với nhau. một loại ứng suất nén. Đây cũng là một đặc 2. Khi có cùng 1 lực căng cáp T thì độ võng điểm rất có lợi cho khả năng chịu lực của máng tuyệt đối của các máng có cùng đường kính D XMLT-ƯST, có thể tận dụng khai thác trong tăng dần theo chiều dài L, chênh lệch độ võng thực tế sử dụng. tuyệt đối của trường hợp có tải và không tải 5. Ứng dụng của biểu đồ tổng hợp quan hệ cũng tăng dần theo L, tuy nhiên chênh lệch độ (T~Sz) của đáy máng: võng tương đối lại giảm dần theo L. Khi thiết kế các cầu máng XMLT, chỉ cần 3. Hiệu quả cải thiện độ võng của cầu máng căn cứ các biểu đồ (T~Sz) của từng loại kích XMLT có ƯST là rất lớn, tuy nhiên hiệu quả thước máng (đường kính máng D, chiều dài này cũng giảm dần theo chiều tăng dần của máng L) sẽ tìm được lực căng cáp T để sao cho đường kính D. khống chế được ứng suất kéo đáy máng phù hợp 4. Căn cứ các biểu đồ (T~Uy) dễ dàng khống với khả năng chịu lực của vật liệu XMLT (mác chế được độ võng cho phép khi thiết kế của các vữa XMLT, số lớp lưới thép ). cầu máng XMLT tương ứng với lực căng cáp T. Dưới đây trình bày ví dụ minh họa ứng dụng (2) Kết luận về ứng suất biểu đồ tổng hợp (T~Sz) đáy máng: Qua phân tích kết quả tính toán thực nghiệm a. Ứng dụng của biểu đồ (T~Sz) đáy máng ứng suất thân máng của tất cả các loại đường của các máng có D = 1,60m (xem Hình 9): kính máng D = 0,80m; 1,0m; 1,20m; 1,40m; Ví dụ các loại máng có D = 1,60m được sử 1,60m; 1,80m; 2,0m; 2,20m; 2,40m, với chiều dụng vật liệu XMLT có mác vữa M300, với số dài L = 10m ÷ 30m; Và qua nhận xét kết quả lớp lưới thép là 4 lớp có đường kính sợi thép tính cho 3 loại đường kính máng đại diện D= 1mm và kích thước mắt lưới 10 10mm. 0,80m; 1,60m; và 2,40m ở trên. Cho thấy quan Theo kết quả thí nghiệm kéo mẫu XMLT hệ giữa lực căng T của ƯST và ứng suất của M300 với 4 lớp lưới thép có ứng suất kéo cho máng XMLT-ƯST đều có cùng các quy luật, phép [Sz] = 38,65daN/cm2. Từ trục hoành của như sau: biểu đồ kẻ đường thẳng song song với trục tung 1. Tất cả các biểu đồ (T~Sz) của các loại có giá trị Sz = 38,65daN/cm2. Nhìn vào biểu đồ đường kính máng, chiều dài máng đều là quan dễ dàng nhận thấy để các loại chiều dài máng hệ tuyến tính tuyệt đối (R2=1). Các máng đảm bảo không bị phá hoại khi chịu lực thì phải XMLT-ƯST có cùng đường kính máng D và chọn lực căng cáp T cho phù hợp, sao cho ứng chiều dài máng L có biểu đồ quan hệ (T~Sz) của suất kéo đáy máng Sz < [Sz]= 38,65daN/cm2. trường hợp có tải và trường hợp không có tải Nghĩa là lực căng T phải luôn lớn hơn một 126 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 49 (6/2015)
6. giá trị được tra trên biểu đồ như: . Máng có L= 30m, thì lực căng cáp T > 1900 kN Tuy nhiên để đảm bảo kinh tế và đồng thời . Máng có L= 28m, thì lực căng cáp T > 1550 kN an toàn cho máng không cho xuất hiện ứng suất . Máng có L= 26m, thì lực căng cáp T > 1200 kN kéo ở tai máng quá lớn khi máng không có . Máng có L= 24m, thì lực căng cáp T > 850 kN nước, không nên chọn lực căng cáp T lớn hơn . Máng có L= 22m, thì lực căng cáp T > 500 kN giá trị trên quá nhiều. Hình 9: Cách sử dụng biểu đồ tổng hợp Hình 10: Cách sử dụng biểu đồ tổng hợp (T~Sz) của ứng suất đáy máng D = 1,60m (T~Sz) của ứng suất đáy máng D = 2,40m b. Để có thể rõ ràng hơn, ta tiếp tục xem Ứng máng không cho xuất hiện ứng suất kéo ở tai dụng của biểu đồ (T~Sz) đáy máng của các máng quá lớn khi máng không có nước, chỉ nên máng có D = 2,40m (xem Hình 10): chọn lực căng cáp T không lớn hơn 1,25 lần giá Ví dụ các loại máng có D = 2,40m được sử trị trên. Để kiểm chứng lực căng cáp T lựa chọn dụng vật liệu XMLT có mác vữa M350, với số theo điều kiện khống chế ứng suất kéo đáy lớp lưới thép là 4 lớp có đường kính sợi thép máng ở trên có thể sử dụng biểu đồ tổng hợp 1mm và kích thước mắt lưới 10 10mm. (T~Sz) của tai máng trường hợp không có tải Theo kết quả thí nghiệm kéo mẫu XMLT kiểm tra lại ứng suất kéo tai máng tương ứng M350 với 4 lớp lưới thép có ứng suất kéo cho với giá trị T chọn. phép [Sz] = 45,68 daN/cm2. Từ trục hoành của 4. KẾT LUẬN biểu đồ kẻ đường thẳng song song với trục tung Việc sử dụng ƯST vào cầu máng XMLT như có giá trị Sz = 45,68 daN/cm2. Nhìn vào biểu đồ tính toán ở trên đã giảm được đáng kể độ võng dễ dàng nhận thấy để các loại chiều dài máng của cầu máng cũng như ứng suất kéo của đáy đảm bảo không bị phá hoại khi chịu lực thì phải máng, ứng suất nén của tai máng cũng giảm theo. chọn lực căng cáp T cho phù hợp, sao cho ứng Đồng thời còn đảm bảo cầu máng XMLT nhịp suất kéo đáy máng Sz 1050 kN XMLT nên việc sử dụng ƯST cho kết cấu cầu . Máng có L= 22m, thì lực căng cáp T > 650 kN máng XMLT có nhiều ưu điểm hơn khi không sử . Máng có L= 20m, thì lực căng cáp T > 250 kN dụng ƯST. Điều này rất có ý nghĩa đối với việc Để đảm bảo kinh tế và đồng thời an toàn cho thiết kế và chế tạo cầu máng XMLT có nhịp lớn. KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 49 (6/2015) 127
7. Qua tính toán thực nghiệm trên máy tính cho Lưu ý lực kéo căng cáp T này là lực kéo căng hàng ngàn bài toán thay đổi kích thước kết cấu tính toán không kể đến tổng tổn thất ứng suất máng XMLT- ƯST nhịp lớn, tác giả đã xây trước khi căng cáp. Do đó trong thực tế cần phải dựng được 234 biểu đồ biểu diễn quan hệ giữa tính toán thêm các loại tổn thất ứng suất trước độ võng đáy máng với lực căng cáp T (T~Uy), và phải thực nghiệm để tìm tổn thất khi căng quan hệ giữa ứng suất thân máng với lực căng cáp ứng với từng phương pháp chế tạo: căng cáp T (T~Sz). trước, hay căng sau có bám dính hoặc căng sau Để có thể dễ dàng sử dụng trong tính toán không bám dính. Lực kéo căng cáp khi chế tạo thiết kế chế tạo, người sử dụng chỉ cần tra các máng chính là bằng lực kéo căng cáp tính toán biểu đồ tổng hợp (T~Uy) sẽ nhanh chóng tìm thiết kế cộng với tổng tổn thất ứng suất trước được lực kéo căng T của cáp ƯST tương ứng thực tế. với độ võng cho phép của cầu máng XMLT- Vì vậy cần phải tiến hành nghiên cứu thực ƯST. Cũng tương ứng với giá trị lực căng T nghiệm chế tạo thực tế máng XMLT-ƯST nhịp này, tra biểu đồ tổng hợp (T~Sz) tìm được giá lớn để kiểm chứng khả năng chịu lực thật sự của trị ứng suất max của máng XMLT-ƯST, trên cơ kết cấu XMLT-ƯST. Qua kết quả chế tạo thực sở này sẽ lựa chọn vật liệu XMLT có mác vữa nghiệm cầu máng XMLT- ƯST nhịp lớn (theo tỉ thích hợp. Đồng thời cũng với lực kéo căng T lệ mô hình 1:1) sẽ đủ cơ sở để đề xuất phương này của cáp ƯST sẽ tìm được loại cáp có cường pháp tính toán, qui trình thiết kế và công nghệ chế độ và số lượng sợi cáp ƯST cần thiết. tạo hợp lý cho cầu máng XMLT-ƯST nhịp lớn. TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]. Vũ Hoàng Hưng, Nguyễn Quang Hùng. ANSYS – Phân tích kết cấu công trình thủy lợi thủy điện. Nhà xuất bản Xây dựng, Hà Nội, 2011. [2]. Phạm Cao Tuyến. Phân tích nội lực cầu máng xi măng lưới thép trong công trình thủy lợi. Luận văn Thạc sĩ – Đại học Thủy Lợi, 2000. Abstract: NUMERICAL ANALYSIS OF THE EXPERIMENTAL OF LONG-SPAN PRESTRESSED CHANNEL BRIDGE USING FERRO CEMENT Based on ANSYS software, thepaper conducted simulation of structural design requirementsfor Long-span Prestressed Channel Bridge using Ferro Cement with designated parameters. The stress -strain relationship of this structure can be acquired by some parameters such as geometry dimentions, water pressure, the changes in cable tension force. As a result, this relationship can be the fundamental for the selection of material, types of prestressed cable, number of prestressed cables suitable with each types of Channel Bridge. Keywords: ANSYS, empirical study, Channel Bridge, Ferro Cement , prestressed BBT nhận bài: 24/3/2015 Phản biện xong: 05/6/2015 128 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 49 (6/2015)